起落架減震支柱是飛機安全著陸的重要保障， 承受高的沖擊載荷，其使用環境非常惡劣。為滿足使用要求，減震支柱選用綜合力學性能優良的 300M 超高強鋼制造，但該材料抗磨損和耐蝕性能差，對應力腐蝕比較敏感。為了提高 300M 超高強鋼表面的耐磨和耐蝕性能，傳統的方法是在飛機起落架減震支柱上鍍硬鉻，但此方法容易產生鉻層微裂紋、氣密性差和易形成氫脆，且制備的涂層在飛機 服役過程中，鍍層經常出現腐蝕、被劃傷和脫落等 失效，導致減震支柱出現泄露和掉壓等故障，會誘發高強鋼減震支柱腐蝕開裂，降低其強度，影響飛 機的安全運營。一些研究者采用超音速火焰噴涂方法在減震支柱表面制備耐磨防腐蝕涂層，制備的涂層易出現剝落、剝離、起皮和裂紋等缺陷，涂層與基體結合力差。 

鑒于現有方法的不足，利用激光功率密度高、 能量精細可控、熱影響區極小、激光熔覆形成的熔覆層組織致密、熔覆層和基體結合力強等優點， 采用激光熔覆方法在起落架減震支柱 300M 超高強鋼材料表面制備耐磨防腐自潤滑涂層，可克服涂層與基體結合力差、產生裂紋等力學性能的缺陷。 隨著涂層的磨損，耐磨防腐自潤滑涂層不斷暴露出新的潤滑劑，持續不斷地為涂層表面潤滑，從而使起落架減震支柱在工作時的具有減磨抗磨性能，改善了 300M 超高強鋼材料的耐磨性，適于重載荷、 長時間工況下安全使用?，F有研究表明，激光熔覆自潤滑涂層具有硬度高、摩擦磨損性能良好的 特點，制備耐磨防腐自潤滑涂層的關鍵環節是參數優選，保證實現耐磨和抗腐蝕材料和自潤滑材料都能熔化，但又不會形成過渡熔化，進而影響熔覆層的耐磨和抗腐蝕綜合性能。 本工作通過構建激光熔覆參數對耐磨防腐自潤滑涂層制備的溫度影響仿真模型，揭示激光熔覆速率、激光功率對制備過程溫度分布及其溫度隨時間的變化規律。 

1 有限元仿真模型 

1.1 物理模型

有限元模型如圖 1所示，基體材料為 300M 超高強鋼，尺寸為20mm×10mm×5 mm，激光熔覆區域尺寸為 10mm×2mm×1mm，熔覆區域材料為鈷基和鎳包二硫化鉬的復合材料，采用鎳包二硫化鉬是為了減少二硫化鉬在激光熔覆過程中的氧化分解，鈷基和鎳包二硫化鉬的質量比分別為 90%和10%，激光熔覆過程粉末的輸送方式為同步送粉法。激光束掃描方向為 X 正方向。為了表征在不同區域的監測點溫度隨時間的變化，在圖 1 的 有限元網格模型中定義了 1 個溫度提取點 A。仿真模型選用三維實體 SOLID70 六面體八節點熱單元，由于激光熔覆區域溫度梯度大，該區域網格進行 了細化 ， 細化的網格尺寸為0.25mm。 采用 ANSYS 軟件的生死單元法模擬熔覆層逐漸堆積過程。在熔覆開始時刻，激光熔覆區域屬于殺死單元，伴隨熔覆過程的進行，激光掃描到的熔覆區域被激活。 

圖 1    激光熔覆耐磨防腐自潤滑涂層網格模型?。╝）激光熔覆區域示意圖；（b）激光熔覆網格模型

激光熔覆 300M 試件形成的溫度場是一個非 線性三維瞬態溫度場，溫度場的數值模擬均建立在 熱傳導微分方程基礎上。對于三維瞬態溫度場，其 溫度場變量 T（x，y，z，t）在解域內滿足如下熱傳導 微分方程：

式中：c 為比熱容；ρ 為密度；k 為導熱系數；T 為溫 度；? 為內熱源強度（激光源熱量和相變潛熱）；τ 為 時間；div（gradt）是溫度的拉普拉斯算子。其中 c， ρ，k 為溫度函數，數值隨溫度變化。熱平衡方程的 求解是分析熱傳導問題的關鍵。對于瞬態的熱傳 導問題，求解上述熱傳導微分方程，需要初始條件 和邊界條件。 激光未熔覆時，初始條件滿足初始溫度 T0 是 均勻，即初始溫度與環境溫度均為 25 ℃： 

1.2    邊界條件

（1）激光輻射區域激光熱源及邊界條件模擬激光熔覆模型過程的工藝參數：激光熱源為圓形平頂激光束，激光光斑半徑為 1 mm，激光功率為1500 W，1800 W，2100 W，2400 W。每個功率參數下對應的激光掃描速率分別為 0.004  m/s，0.006 m/s，0.008 m/s，0.01 m/s。激光功率密度為：

式中：q 為激光功率密度；P 為激光功率；R 為激光 光斑半徑；η 為基板材料對激光的吸收率。激光輻 射區域滿足第二類邊界條件的偏微分方程： 

式中，n 是換熱表面的外法線方向。 

（2）非激光輻射區域邊界條件非激光輻射區域，有邊界與外界環境的對流換熱。非輻射區域邊界滿足第三類邊界條件的偏微分方程： 

式中：b 為對流換熱系數；T 為基體 300M 表面邊界溫度，T0 為周圍介質溫度?；w 300M 底面與耐火磚相接觸，將 300M 下表面處理為絕熱狀態，如式（6）：

1.3    材料和熱物性參數

基體 300M 超高強鋼的密度為 7740 kg/m3，熔點為 1500 ℃，相變溫度 Ac1 值為 760 ℃，熱物性參 數如表 1 所示。

表 1 300M 鋼的熱物性參數

二硫化鉬熔點 1185 ℃，密度 4800 kg/m3 ；鈷基 熔點 1495 ℃，密度 8550 kg/m3。300 M 激光熔覆材 料為鈷基和鎳包二硫化鉬，采用混合定律式（7） 折算復合材料的熱物性參數，其熱物性參數如表 2 所示。 

式中：yi 為混合前材料的熱物性參數；yc 為混合后 材料的熱物性參數；ki 為材料 i 的質量分數。 兩相復合材料的密度 ρ 為：

式中：ρ 和 w 分別為復合材料各相的密度和質量分數。

表 2 鈷基和鎳包二硫化鉬的復合材料的熱物性參數

1.4    相變潛熱的處理

激光熔覆耐磨防腐自潤滑涂層的相變潛熱采用熱焓法處理，即考慮材料的焓值時，同時應考慮發生相變時對應的相變潛熱在不同溫度下對溫度場的影響。即當某節點的溫度超過材料相變點時，ANSYS 可由已知的密度和比熱容來計算該節點溫度對應的熱焓值，其中密度一般不隨溫度的變化，比熱容是溫度的函數。一般求材料的焓值可用材料的密度和比熱容的乘積對時間的積分，即：

式中：?H 為熱焓；c（t）為材料的比熱容。

2    結果分析與討論 

2.1    激光熔覆耐磨防腐自潤滑涂層溫度場分布

  圖 2 和圖 3 的激光熔覆參數為：激光功率為 2400 W、激光光斑半徑為 1 mm、激光掃描速率為 4 mm/s。 

圖 2    激光熔覆耐磨防腐自潤滑涂層縱截面熔池形態圖                                           圖 3    激光熔覆層縱截面熔池示意圖 

圖2為 t = 1.5 s，激光熔覆耐磨防腐自潤滑涂層縱截面熔池形態圖。從圖2可以觀察到，激光熔覆層縱截面熔池為一個勺狀熔池形狀，其熔池形成原理示意圖如圖3所示。形成縱截面熔池的過程是一個加熱-冷卻復雜的過程。當激光作用時，熔池中心附近稱為熔化前端，由于高熱量激光集中作用在熔化前端，在同步送粉過程中，激光加熱粉末形成熔池，粉末形成的熔池通過熱傳導傳遞給基體金屬，通過熔化的金屬粉末傳熱等綜合作用能量超過基體熔化的能量臨界值，基體熔化。凝固前端為激光掃描過的區域，熔化前端的激光熱量會通過熔池的換熱對凝固前端傳遞能量補充，凝固前端通過基體的導熱和與外界的換熱進行能量的擴散，凝固前端能量的補充和能量的擴散有個競爭關系，當補充的能量低于能量的擴散，溫度就迅速下降，下降到低于熔點就凝固，由于不同區域能量的補充和擴 散速率差異，就形成了勺狀熔池。 圖 4 為 t = 1.5 s，熔池橫截面不同方向上的溫 度梯度分布圖。從圖 4 可以觀察到，在激光熔覆過程，X 方向的溫度梯度為 1.55 × 106 ℃/m，Y 方向的溫度梯度為 1.79 × 106 ℃/m，Z 方向的溫度梯度為 4.90 × 106 ℃/m，由于激光熔覆過程快速加熱，激光熔覆區域與基體溫差較大，通過基體的導熱和與外界的換熱，使該區域溫度迅速降低。導致大的溫度梯度主要集中在激光熔覆區域。從圖 4 可以觀察到Z 方向溫度梯度大。

圖 4    不同方向溫度梯度等值線圖?。╝）X 方向；（b）Y 方向；（c）Z 方向

2.2    激光功率變化對溫度場的影響

圖 5、圖 6 和圖 7 的激光熔覆參數為：掃描速 率為 6 mm/s、激光光斑半徑為 1 mm。圖 5 為不同激光功率監測點 A 溫度時間歷程曲線圖，從圖 5 可以觀察到，激光功率提高，監測點峰值的溫度升高。在激光熔覆到該監測點時，其溫度快速上升， 在激光離開該區域，溫度迅速下降，且下降速率隨冷卻時間的增加有降低趨勢，這是因為隨著冷卻的進行，激光熔覆區域與基體溫差逐漸減小，所以冷卻速率隨之減小。從圖 5 還可以觀察到，隨激光功率的增加，冷卻速率增加，這是因為導體傳熱存在 一定的滯后現象，隨著激光功率的增加不能對基體溫度產生顯著影響，在相同時間內同一激光熔覆區域的能量增加，最高溫度增加，熔覆區域與基材間的溫差增加，冷卻驅動力增加，所以最大冷卻速率增加。

           圖 5    不同功率下同一監測點溫度時間歷程曲線                                       圖 6    激光功率對熔池縱截面高度和寬度的影響

圖 6 為不同激光功率對熔池縱截面高度和寬 度的影響圖，從圖 6 可以觀察到，隨激光功率的增加，熔池的寬度和高度均增加，且熔池高度增加速 率先降低再增加。激光熔覆的熔池高度包括同步送粉粉末被熔化的高度及其基體被熔化的高度，本工作是通過控制粉末被熔化的高度保持不變，熔化的高度變化主要體現在基體被熔化的深度，隨激光功率的增加，激光熔覆的熔池高度和基體被熔化的 高度變化趨勢一致。熔池高度增加率的變化主要是由于增加的激光功率作用在同步送粉的粉末上， 增加了粉末形成的熔池的溫度，高溫粉末通過熱傳導傳導到基體的能量一部分被基體熱擴散消耗掉， 只有部分能量被用于加熱基體，當增加的能量沒有 達到基體熔化能量臨界值時，基體熔化高度不會改變。由于基體材料熔化需要達到熔化的能量臨界 值及基體對能量的熱擴散損耗等綜合作用，導致激 光熔覆過程熔凝層高度增加速率隨激光功率的增 加先降低后增加。當激光掃描功率為 1500 W 時， 高度為 0.87 mm，寬度為 1.36 mm；當激光掃描功率 為 2400 W 時，高度為 1.38 mm，寬度為 3.25 mm。 從圖 6 可以觀察到，當功率從 1800 W增加到 2100 W 時，熔池寬度比高度變化明顯。 

圖 7    不同功率 Z 方向溫度梯度等值線圖 

圖 7 為不同激光功率同一橫截面 Z 方向溫度 梯度等值線圖，從圖 7 可以觀察到，伴隨激光功率 的增加，Z 方向溫度梯度逐漸增加。激光功率越 大，激光能量密度越高，激光輸入能量越多。由于 激光的快速加熱，能量主要集中在激光熔覆區域， 導致熔覆區域與基體的溫差增加，溫度梯度增大。 

2.3  激光掃描速率對溫度場的影響

圖 8、圖 9 和圖 10 的激光熔覆參數為：激光功 率為 2400 W、激光光斑半徑為 1 mm。圖 8 不同激 光掃描速率監測點 A 溫度時間-歷程曲線。從圖 8 可以觀察到，激光掃描速率提高，監測點峰值溫度 降低。這是由于單位區域激光輸入能量降低，所以 峰值點溫度下降。伴隨激光掃描速率的增加，最大 冷卻速率有降低趨勢，這是因為掃描速率增加，相 同時間內同一激光熔覆區域的能量減少，最高溫度 降低，熔覆區域與基材的溫差減小，冷卻動力減小， 所以最大冷卻速率降低。

                                圖 8    不同激光掃描速率 A 點溫度時間歷程曲線                   圖 9    激光熔覆掃描速率對熔池縱截面寬度和高度的影響

圖 9 為不同激光掃描速率對熔池縱截面高度和寬度的影響。從圖 9 可以觀察到，隨著掃描速率的增大，熔池高度及寬度逐漸減小，隨激光掃描速率的增加，降低速率先小后大。隨激光掃描速率增加，單位面積上激光輸入能量降低導致。降低的 熔池溫度通過熱傳導傳遞的能量降低及當溫度沒 有降低到熔點以下熔池依然存在等綜合影響，導致 熔池的高度隨激光掃描速率的增加，其變化速率不同。從圖 9 可以觀察到，掃描速率為 4 mm/s 時，熔池高度和寬度分別為 1.52 mm、3.69 mm，增加到 10 mm/s，寬度和深度分別為 0.81 mm、2.21 mm，可 以看出掃描速率的增加對寬度影響大。 圖 10 為不同激光掃描速率同一橫截面 Z 方向溫度梯度等值線。從圖 10 可以觀察到，激光掃描 速率提高，溫度梯度值隨之減小。這是由于溫度梯度的大小與空間的溫度分布差值密切相關，隨激光掃描速率提高，單位區域激光輸入能量降低，導致激光熔覆區域總的溫度降低。由于激光的快速加熱和凝固，能量降低對溫度的影響和速率增加對溫度的均勻性降低有一個競爭關系，當溫度降低對溫度梯度的影響大于溫度均勻性降低對溫度梯度的影響時，就會出現伴隨激光掃描速率的提高，溫度梯度值隨之減少。 

圖 10    不同速率 Z 方向溫度梯度等值線圖

3  結論

（1）300M 超高強鋼激光同步送粉熔化過程是粉末熔化形成的熔池通過熱傳導熔化基體同步進行的過程，由于基體的熔化需要傳導到該區域的有效能量達到其熔化的臨界值，基體的熔化高度增加率隨激光功率的增加先降低然后增加，隨激光掃描速率的增加先增加后降低。

（2）激光熔覆過程是熔池形成與凝固同時進行，由于不同區域的溫度、冷卻速率等差異，激光熔覆形成的高溫熔池的縱截面為勺狀熔池。

（3）隨激光熔覆功率的增加，由于局部的快速升溫及熱傳遞的滯后效應綜合影響，Z 方向溫度梯度增加。

（4）隨激光掃描速率的增加，單位面積的輸入能量降低，Z 方向溫度梯度值隨之減小。

文章來源：中國知網

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